前言：一篇好文章的誕生，需要你不斷地搜集資料、整理思路，本站小編為你收集了豐富的超級工程主題范文，僅供參考，歡迎閱讀并收藏。

第1篇：超級工程范文

“這個行業有兩個主題詞，一個詞是學習，另一個詞是挑戰”

2008年，夏，吉林省通榆縣，一個在火車站名里找不到的地方。

風場上，一道技術難題的出現，讓韓世輝和他的同事們內心里正承受著又一次磨礪。

這個型號的風車葉片一片就有十多噸重、三十多米長，要把這些大家伙吊上數十米高的風車頂，需要動用兩輛大型吊車。先不說費用至少需要50萬到70萬元，就說場地面積以及沙土環境，根本無法使用大型吊車。“那時，1.5兆瓦的大型風力發電技術在中國剛剛起步，并且一個葉片就價值七十萬元”，技術難度、風險都大大超出了韓世輝之前面臨過的所有挑戰。

苦思半個月后，韓世輝和同事們琢磨出了一個“土辦法”。他們利用動滑輪與定滑輪的原理，自己創新了一個簡易好用的起重裝置，又經過反復論證，才動手實施。“當時大家心里都沒有底，只能互相鼓勵，如果那時有一個人站出來說這樣不行，估計我們就放棄了。”

最后，難題成功解決，成本卻只花了十多萬元。

風電技術、機型更新很快，可以說每次技術挑戰都是全新的。但也正是在這樣一次又一次的學習、鉆研、嘗試中，韓世輝和他的同事們快速地成長起來，不到三十歲年紀，卻都已經是風電技術支持的資深專家。

不過，至今回想起那段在通榆縣的經歷，韓世輝依然覺得“難以想象”。但只要他一站到那些白色巨型風車面前，就會再次產生面對挑戰躍躍欲試的興奮，每個細胞都煥發著昂揚的朝氣。從五年前畢業進入風電領域開始，這股興奮勁兒就一直都沒過去。

作為一個新興行業，風電屬于尖端技術，專業領域跨度大、涉及行業多，有些技術甚至在其他行業都沒有用過。但也正是這一點，吸引韓世輝放棄了與專業更為對口的電子自動化方面的工作，投身風電。在他身上，有著典型的技術型人才的特質，那是對技術特有的鉆研勁兒和超乎常人的耐心。

最初，韓世輝做的是最基礎的風電機組日常維護。一年后，他開始學習技術調試。那時，他的生活里只有兩個內容，一個是工作，一個是學習，工資條幾乎不看，“因為沒有什么需要花錢的地方”。

經過幾年的歷練，現在他的頭銜是“技術支持工程師”，負責現場機組調試以及機組維護、檢修，他幾乎跑遍了中國北部和西部最偏遠最荒涼的地方。內蒙的巴彥淖爾，新疆的布爾津，東北的大小興安嶺……那里除了風聲，只有一片與世隔絕的寂靜，有時一個月都看不到其他人，有的地方走一百公里仍舊荒蕪人煙，食品和生活用品只能定期派車出去采購。韓世輝半開玩笑半嚴肅地說：“我們唯一的娛樂就是上網，有時公司也會派文娛小分隊來演出。我想如果沒有網絡和電話，風電可能也就發展不起來。”

去年是韓世輝出差最少的一年，出差天數是260天，一個項目短則十天半個月，長則三四個月。近半年來，因為負責新員工培訓，他主要待在公司的北京總部，“我也接觸了一些新員工，他們在大城市長大、讀書，突然要到那么荒涼的地方去，忙起來的時候一天只能休息一兩個小時，心態的轉換是很難的，也有少數人因此放棄。”

第2篇：超級工程范文

超臨界流體就是指在某一溫度和壓力下，處于液體到氣體中間狀態的流體。它的密度與液體密度相當，而粘度又和氣體相似，其擴散的能力在液體和氣體之間，大概相當于液體擴散能力的10-100倍。所以它既具有液體的高溶解能力，又能擁有氣體的高擴散能力和壓縮性。我們就利用超臨界流體的這些特性，用于我們的化學生產。像這樣的技術我們就把它稱為超臨界流體技術（SCF）。超臨界流體技術一般是控制溫度和壓力的條件下，或者加入其他物資的情況下改變體系的傳質系數、傳熱系數及化學反應特征的，這能更加高效清潔地進行化學生產，有的在超臨界的狀態下能節省能耗，所以超臨界流體技術也被稱為超級綠色化學技術。超臨界液體技術（SCF）現在廣泛應用到了材料制備中。早在上世紀九十年代該技術就已經開始應用，把二氧化碳制備成超臨界的狀態，以它為介質來制取特氟龍；還有聚丙烯工藝中也應用了SCF技術，利用丙烷的特點來做稀釋劑，該技術也是做PE的升級版。當下，超臨界流體技術則更多地應用在了高分子材料，復合材料，不易粉碎的無機物材料，以及提取不太容易溶解在單一超臨界液體中的有機物。現在應用的超臨界流體技術的方法主要有一下幾種：1、快速膨脹法，該方法主要用于固體顆粒狀的物質的制備；2、壓縮抗溶劑發，主要用于制備微孔、微球類的物質，所以在藥物分子及聚合物共沉上應用較多，也較成熟；3、抗溶劑法，通常該方法會應用在制備爆炸性物質和不溶于單一超臨界流體的有機物上等。除了以上在制備材料方面的突出貢獻，超臨界流體技術還在分析化學中大展拳腳。它與色譜技術相結合，能在色譜研究中得到比氣象色譜更高效，比液相色譜更精準的超臨界流體色譜。更由于它的高效和低成本使得超臨界流體技術在石油化工、環境保護還有醫藥化學等多個領域得到廣泛使用。

2綠色化學反應技術的應用

綠色化學指用化學的技術和方法，再結合其他學科的知識來減少或者消除化學對于人類的危害、社會的危害以及環境的危害。從源頭的原材料開始，到生產過程中的試劑和介質還有催化劑，到最后的產物及副產物都要求綠色、環保、無毒害，還有就是“原子經濟性”的“零排放”。像在綠色無毒原料控制方面，石油化工原料就可以改變成生物原料的。制作尼龍可以不用含苯的石油化工原料，改成生物原料，生物原料的淀粉及纖維素等在酶催化反映下也能形成己二酸，這樣一樣可以制作尼龍，而且對人體和環境都危害極小。再比如在反應過程中對介質、溶劑等的控制，也要求無毒無害，在有機反應中水就是很好的溶劑，不僅對環境無害還能節省到有機反應中的官能團的保護還有去保護等環節，所以也省工藝省時間了。還有反應中用的綠色催化劑，綠色催化劑能更加正對性，更加高效地參與化學反應，并且得到的副產物少。在有機合成反應中，綠色催化劑的應用顯得尤為重要。像不對稱合成反應中，催化劑不僅為化學農藥和精細化工提供反應需要的中間體，有的還能為反應提供綠色的合成技術。比如酶催化反應、氫酯化反應、還有不對稱酮反應等。

3化學工程中的傳熱研究

化學反應中傳熱的研究是化學工程的重要內容，因為它嚴重影響著一個反應的能耗，反應的進程等。在微細尺度傳熱研究中，由于尺度微細，原有的傳熱假設及會發生變化，其流動還有傳入的規律也會發生變化。目前在納米、微米、集成電子設備還有微型熱管領域中該傳熱研究交深入，取得了較不錯的成果。而我們在改進傳熱工藝和設備上也做足了研究，為了提高傳熱效率，我們可以改進設備的性能，使其持續對外傳熱的能力提高，改變里面的傳熱材料和工藝的設計來實現傳熱的效率。然而我們現在投入很多精力的滴狀冷凝技術的研究還沒能取得很好的成果。由于我們不能在維持物質在滴狀的時候冷凝，同時冷凝表面壽命延長,所以目前這個難題還很難突破。還有就是我們在計算沸騰時的傳熱存在很多弊端，復雜的沸騰狀態不適用目前所有的傳熱計算方式，就研究沸騰傳熱的計算方法也是一大塊難題的，所以就滴狀傳熱技術的研究也將會是我們傳熱研究領域的一個重要課題，如果該研究獲得進展必將改變現在很多的化學生產工藝形式，將會帶領化學生產進入一個新的時代。

4結語

第3篇：超級工程范文

關鍵詞：模板支撐設計支撐搭設技術施工控制

中圖分類號： TU74 文獻標識碼： A 文章編號：

Support, design and construction of ultra-high super major cross beam control

LIU Jia Jun Yang TaoZhou ChangmingSun Dongliang

（Shandong Huaxin Construction Engineering Group Co., Ltd. Xinwen offices Xintai CityShandong27100）

Paper originality affirms

This paper is a combination of construction practical, write and after the completion of the theoretical calculations and the actual construction, engineering independence. In addition to the special marked reference to the content, the paper does not contain any other individual or collective achievements published or written works. Without the permission from the author and shall not be reproduced published.

Summary：Ili of new mines Center energy Building 1400mm x 2800mm beam cross-section girder construction as a case, its template support design, support erection and construction control, to solve a single beam concrete time pouring load is too large, difficult to stabilize support,the stability of the single beam formwork support framework to ensure ultra-high super major single cross beam concrete construction requirements.

Keyword：Template support design Support erection technology Construction Control

1工程概況

伊犁新礦中心能源大廈主入口大廳為大跨度結構設計，門廳入口大跨度梁截面大，梁頂結構標高12.85m，截面尺寸為1400mm×2800mm，凈跨度為14.5m，支撐支設凈高度為10.2m。根據《建筑施工模板安全技術規范》[1]規定：水平混凝土構建模板支撐的高度超過8m，或跨度超過18m，施工荷載大于10kN/㎡的模板支撐系統，屬于高大模板支撐系統。單梁在混凝土澆筑時荷載過大，如何保證支撐系統的穩定，選用何種立桿、立桿接高、接高后易產生的偏心受力等問題是模板支撐設計、腳手架搭設和施工控制的難點。根據其他施工單位以往的施工經驗[2-6]，結合本工程實際，采取了以下模板支撐方案設計和施工技術，并取得了良好的效果。

2超高超重大跨梁模板支撐設計方案

此單梁混凝土如采用一次性澆筑，在不計風荷載的情況下，模板均布荷載為18kN/㎡，常規腳手架及模板支撐無法滿足施工要求。為解決荷載過大問題，設計方案將此單梁混凝土澆筑分為兩次澆筑，第一次澆筑梁高1000mm，第二次澆筑梁上部剩余部分的1800mm，第二次澆筑在第一次混凝土澆筑完成后2h澆筑，計算時按一次性澆筑進行計算驗算。梁側模的設計方案與施工技術按照厚壁混凝土剪力墻考慮、實施。梁側模采用15mm厚的竹膠板，豎向楞木采用50mm×100mm方木和50mm×50mm×3mm方鋼，方木間距500mm，方鋼間距500mm，方木與方鋼交錯布置，橫檔7排，每排2根φ48mm×3mm鋼管，配合φ14mm螺栓拉結，螺栓600mm×600mm梅花布置。梁底模板按梁一次性澆筑的梁重及活荷載計算，具體支撐材料及布置見圖1所示。φ48mm鋼管立桿采用直扣件與縱向桿連接，DN219mm×8mm鋼管與底部120a熱軋工字鋼焊接，中間及頂端由φ48mm鋼管焊接，φ48mm鋼管立桿接高采用對接扣件連接，在距對接扣件100mm處再加一根縱向小橫桿加強，防止立桿接高造成偏心受壓軸心力影響穩定的問題，各排立桿接高節點應相互錯開，不允許在同一高度接高，節點錯開距離至少為2500mm，DN219mm×8mm鋼管采用定制尺寸無需接高，φ48mm鋼管立桿橫向間距400mm，縱向間距600mm，DN219mm×8mm鋼管橫向間距800mm，縱向間距600mm。

為保證單梁支撐架的穩定性，在單梁支撐架兩側設置滿堂腳手架，兼做操作防護平臺，并設置剪刀撐，底部設斜撐，中間部位設置拉鎖。具體方案見圖2所示。

3梁模板的支撐設計與計算

梁模板與支撐均需根據《建筑結構荷載規范》[7]和《混凝土結構設計規范》[8]進行設計和計算,。計算內容主要包括：梁側模板荷載、抗彎與撓度驗算；側模板豎楞木、方鋼的抗彎、抗剪與撓度驗算；側模板橫檔鋼管的抗彎與撓度驗算；梁底模與支撐、楞木、方鋼和縱向橫桿的計算與驗算，確保以上各項滿足設計及施工要求。

3.1單梁側模板設計計算及驗算

3.1.1新澆筑混凝土對梁側模的壓力標準值的確定

強度驗算需考慮混凝土的側壓力及澆筑混凝土時的荷載；撓度驗算只需計算新澆筑混凝土的側壓力。新澆筑混凝土對梁側模板的壓力標準值計算公式為：

F=0.22γct0β1β2V1/2 F=γcH

式中：

γc——混凝土的重力密度，取24kN/m³

t0——新澆混凝土的初凝時間，根據現場實際取值為4.5h

β1——外加劑影響修正系數，取值為1.2

第4篇：超級工程范文

一、超限超載運輸形成的主要原因

1.公路與鐵路運力配置的比例失調

鐵路運輸的貨物主要是時效性差、低附加值產品，而目前我國高速公路運輸的貨物中這類貨物所占比重也比較高，說明就整個綜合運輸系統而言，公路運輸和鐵路運輸沒有明確形成合理有效的分工，而在鐵路運力不足條件下，便需要通過公路運輸這些低附加值貨物。以大秦鐵路為例，作為我國“西煤東輸”的骨干線路，目前的利用率已經達到了120%，不能滿足煤炭運輸需求。這條線路執行的煤炭運輸費率高于全國鐵路運價平均水平，使得大量煤炭運輸需求轉移到公路運輸，導致公路運輸的煤炭運輸量大幅度增加，而在這種情況下，公路貨運極易出現明顯的超限超載運輸現象。可見，對于像煤炭等低附加值貨物的中長距離運輸而言，由于鐵路利用效率的飽和，不得不采用公路運輸這種高成本運輸方式，因而驅動了公路運輸企業為降低成本、增加收益而采取超限超載運輸行為。

2.運輸成本與運輸價格的矛盾

二十多年來，我國公路貨運運價水平的變化與全社會商品價格和服務價格的增長趨勢相悖。運輸企業為降低成本，理論上可通過降低車輛成本、燃油成本、勞務成本、管理成本以及稅費費用。實際上，前四種成本降低的可能性較小，以人員、材料為主的成本，其費用水平從總體而言一直處于上升的趨勢，并且燃料費用更是連年攀升。因此，降低成本的主要途徑便只有降低公路運輸稅費費用這一項。此外，一些汽車制造企業和改裝廠商違反車輛生產技術標準，非法改裝車輛，大噸小標等違法行為的存在也為運輸企業超限超載逃避國家稅費從而牟取暴利提供了現實可能。

3.公路運輸市場的過度競爭

自改革開放以來，公路運輸市場逐漸開放，大量集體、個人涌入公路運輸事業，緩解了當時運力不足的局面。但是，隨著公路運輸市場的進一步發展，經營主體的過多與分散化使得運力逐漸出現相對過剩局面，此時企業為了承攬貨源紛紛以競相壓價的方式降低運輸成本。同時，由于經營主體難以形成規模化經營，使得公路運輸組織化程度和專業化水平較低，由此形成的競爭基本上屬于低層次的價格競爭，最終導致市場競爭的無序。由于缺乏規模化的運輸組織，通過超限超載彌補過高的運輸成本，進而獲取利潤便成了運輸企業最為便捷的一條途徑，形成了“壓價——超限超載——運力過剩——再超限超載——壓價”的惡性循環，長此下去將對公路運輸市場的發展造成極為不利的影響。

二、治理超限超載運輸的對策

根據造成目前我國超限超載運輸的主要原因，提出以下相關治理對策：

1.完善綜合運輸體系，合理配置運輸資源

綜合運輸體系的不完善是導致我國公路超限超載運輸現象的一個重要原因，政府部門應該從宏觀方面調節各種運輸方式的供給能力，合理配置各種運輸資源，以達到充分發揮各種運輸方式的技術經濟特征和相對比較優勢。對于超限超載運輸比較突出的領域，例如煤炭等低附加值的初級產品的運輸，在短期內可以對鐵路運輸的技術裝備以及線路等進行一定的改造，提高運輸效率以擴大其運力；從長期來看，應大力加強和完善鐵路等基礎設施規劃與建設，注重線網的布局，在自然資源分布密集的地區需要有所側重。另外，通過增加資本投入，改善運輸條件，提高運輸服務質量，以滿足資源外運的需求。

2.建立公平合理的價格機制

由于信息不對稱造成的公路貨運市場中原本具有較高經營資質的運輸企業退出市場，而最終使市場被低層次承運者占領。在這種市場環境下，貨物托運者對貨運價格的預期相對較低，使行業整體處于微利狀態。因而需要進一步加大運輸市場交易信息透明度，建立公平合理的公路運輸價格機制。同時，在低附加值、初級貨物的中長途運輸由鐵路運輸方式基本滿足的前提下，公路運輸貨物則逐漸向體積小、批量少、批次多、高附加值的工業產成品運輸為主，由于發揮了公路運輸的相對比較優勢，因此較高的運價水平容易被接受，這樣可以提高公路運輸企業的盈利水平。

3.制定嚴格的公路運輸市場準入機制

目前公路運輸市場內運輸服務供給過于充分，產品同質化現象嚴重，于是形成了以降低運價、超額超載運輸為主的低層次市場競爭態勢，甚至運輸企業為在市場中繼續生存，以低于供給成本的價格勉強維持經營活動。而造成這種惡性競爭局面的關鍵，在于公路運輸市場進入門檻過低、市場準入管制力度不嚴。因此，公路運輸市場應該實行嚴格的市場準入管制，以提高公路運輸服務質量、運輸效率，使整個市場的競爭進入良性循環，因而超限超載運輸現象也將得到較為明顯的控制。

總之，公路超限超載運輸的治理是一個極為復雜的過程，必須依靠公路運輸系統各個部門緊密協作，通過嚴格的政府管制，建立完善的價格機制，形成良好的市場運作環境，引導運輸企業向集約化、規模化、專業化發展，使企業在正常經營情況下能夠提高利潤水平，逐步擺脫對超限超載運輸的依賴。

參考文獻：

[1]崔紅建，馬天山.基于經濟機理的公路超限超載運輸長效治理機制研究[J].武漢理工大學學報(社會科學版),2010,23(2):194-198.

第5篇：超級工程范文

關鍵詞：超高層建筑；施工技術；分析

中圖分類號：TU974 文獻標識碼：A

超高層建筑工程項目的建設作為反映國家科學技術發展水平和綜合實力的主要標志，還是發展中國家或是地區展現經濟發展和社會發展成果的重要佐證。在城市化進程和社會生產與生活的高速發展下，現階段國內的城市人口增長與土地資源的緊缺狀況，要求國內必須盡快修建超高層建筑。

一、施工技術的優化分析

當前，國內超高成建筑工程的增多，必須對施工技術進行創新與完善，完成超高層施工技術的優化。首先，把超高層建筑的主樓作為重點施工對象。在進行施工時一定要建立風險保障方案，依據統籌規劃的模式提升施工的步伐，進而在最大程度上減小資金的回收周期。其次，把超高層建筑的安全管理和穩定性作為施工的核心。根據超高層建筑工程項目的自身特征和施工環境等因素，把超高層建筑結構穩定性作為施工的重點，從而有效防止施工時發生意外事故。再次，注重超高層建筑工程項目空中作業的垂直運輸。由于超高層建筑的高度和其他相關工程項目比較而言，高空作業比較困難，所以超高層建筑的施工空間比較小，而且作業難以全方面發展，進而導致超高成建筑工程項目的施工進度比較慢。在此種狀況下，加強高垂直運輸效率，能夠合理處理此種問題。最后，加強超高層建筑的施工管理力度，提升空間和時間的有效運用率。有效結合超高層建筑工程項目的特征，把所有的樓層施工完成科學搭配，有效運用空間，進而實現立體作業目標。

二、超高層建筑工程項目的施工技術運用分析

（一）逆作法。逆作法的施工原理就是在超高層建筑物的內部完成中間支撐樁與柱的澆筑，同時沿著超高層建筑物的地下室軸線完成地下連續墻等有關支護結構的建筑，將其當做建筑施工的底板封頂之前承受施工荷載與上部結構自身重量的主要支撐。然后逐層進行土方下挖同時進行地下所有樓層結構的澆筑等，最后向上逐層完成地上結構的建設。和以往的超高層建筑順作法相比較而言，超高層建筑工程項目的逆作法施工技術具備許多優勢。第一，逆作法施工技術能夠減低施工工期，確保地下結構和地上結構施工工期的一致性，除去地下一層占據絕對的工期之外，能夠保證地上結構和一層之下的地下結構實現同時施工。第二，逆作法施工技術可以加強施工過程中的底板支點，降低跨度，能夠充分滿足抗浮要求，同時有效處理底板的配筋問題，進而使底板的設計更為科學、合理。第三，在逆作法施工過程中澆筑的有關地下連續墻可以在滿足建筑物與管線布局的基礎上，能夠將緊靠的地下連續墻當作地下室的永久性外墻，從而實現擴展超高層建筑面積的目標。

（二）整體滑膜法和整體爬模法。超高層建筑工程項目利用的剪力墻和框架梁等有關豎向結構作為建筑物施工工期進度和結構質量管理控制的主要內容。因為進入標準過后的超高層建筑工程項目的結構施工工藝比較復雜，為了可以有效降低工期和減少模板與外架的周轉，應該在超高層建筑工程項目的施工過程中選擇整體滑模方法，其能夠保證建筑物總體結構整體性，有效降低運轉和高空的交叉作業，利于施工作業面的擴展，確保安全作業，提高建筑企業的經濟效益。另外，整體滑模方法可以運用在超高層建筑工程項目的剪力墻結構和鋼筋砼筒壁的結構施工中，可以沿著建筑物的底部墻和柱以及梁等有關構建的附近建立滑升模板，然后分層進行澆筑，同時運用液壓提升裝置使其可以滑升到所需要的澆筑高度需求。

（三）鋼結構施工技術。超高層建筑工程項目的鋼結構運用主要包含了超高層的重型鋼結構和輕型鋼結構等有關領域。而鋼結構的生產和制作的工業化程度比較高，同時施工的速度比較快，所以在超高層建筑物施工中運用比較普遍。可是從鋼結構的強度方面而言，在超高層的建筑施工過程中必須重視施工技術，也就是鋼結構的建筑耐高溫性，一定要保證鋼結構的穩定性，使其溫度在250℃上下，如果溫度超出300℃時，超高層建筑物運用的鋼材在強度方面就會下降，同時由于鋼材自身具備良好的導熱性能，就會造成超高層建筑物發生毀滅性的危害。比如說9.11事件中，美國世貿大夏就是一個典型的事例。對此，在選擇鋼結構的施工技術過程中一定要充分考慮防火維護和防火涂料以及緊急的避難等相關配套裝置的施工設計和施工。除此之外，超高層的建筑鋼結構在施工技術方面一定要運用大型的塔吊，在進行吊起過程中鋼結構的重力嚴重影響著超高層建筑物的鋼結構施工效率，對此一定利用吊裝設備進行安裝和拆除等，同時對于焊接和吊裝等有關技術標準也有著更高的要求。

（四）超高層建筑工程項目的混凝土泵送技術。目前，超高層建筑工程項目的施工主要選擇泵送混凝土技術。由于超高層建筑工程項目需求的混凝土量比較大，對于強度要求比較高，還要保證澆筑的效果，不但要配置許多的混凝土泵機和布料機，同時針對泵送混凝土有關配合比也有較高的要求。現階段我國在高泵混凝土中主要運用“雙摻技術”，也就是摻粉煤灰與化學外加劑，有效的完成的配合比的設計，在混凝土的泵送高程發面也不斷突破。在上世紀的末期運用的混凝土泵送技術能夠把混凝土直接送至高空需要澆筑的位置，從而在很大程度上提高超高層建筑工程項目的施工效率。

結語

綜上所述，超高層建筑在國內城市化建設中的普及，充分展示出我國科學技術與建筑能力。而在進行超高層建筑時，因為超高層建筑工程項目自身具備許多特點，因此施工工作人員必須擁有專業的施工能力，可以依據設計圖紙進行超高層建筑工程項目的施工，有效防止風險的發生。另外，施工技術的不斷創新與改善，可以提升風險的預防能力，確保建筑工程項目的整體質量。

參考文獻

第6篇：超級工程范文

關鍵詞:大跨徑隧道;超淺埋段;施工

1工程概況

1．1隧道設計概況

南埡路屬于貴陽市中心城區“暢通工程二期”道路基礎設施建設系統中1．5環的北線，是貴陽市道路網主骨架的重要組成部分，起連接放射的作用，即承擔部分市內交通，又擔負著來自于公路的出入境和過境交通，為市政府重點工程。

1．2淺埋段實際情況

本隧道LK3+110－LK3+255、RK3+100－RK3+190段洞頂覆蓋層厚度薄，原設計中用了超前大管棚、加強臨時支護、加密加強超前注漿小導管、噴錨+注漿小導管掌子面加固的措施工。隧道進口段下穿省植物園盆景園區，屬于超淺埋段，埋深僅為2．4～18．7m，且該園內正修建蓄水渡槽(將蓄水700t)及多棟玻璃建筑物，并安設了多處盆景、名貴樹木等。左線LK3+110～LK3+125、LK3+185～LK3+255和右線RK3+170～RK3+190段覆蓋層厚度大于11m，其中左線LK3+110～LK3+125段部分拱頂位于土層中，其余則均位于中風化巖層中。LK3+185～LK3+200段基本位于中風化巖層中，地表構筑物主要為圍墻等。LK3+200～LK3+255段上方有植物園道路及部分房屋。右線RK3+170～RK3+190段基本位于中風化巖層中，地表構筑物主要為圍墻等。為S5c型復合式襯砌施工段落。左線LK3+125～LK3+135、LK3+175～LK3+185和右線RK3+100～RK3+105、RK3+155～RK3+170段覆蓋層厚度為6～11m，其中左線LK3+125～LK3+135段拱頂部分主要為土層，拱腰及以下位于中風化巖層中，地表基本無構筑物。LK3+175～LK3+185段基本位于中風化巖層中，地表構筑物主要為民房等。右線RK3+100～RK3+105、RK3+155～RK3+170段基本位于中風化巖層中，地表構筑物主要為鋼結構民房、水渠、圍墻等。為S5d型復合式襯砌施工段落。左線LK3+135～LK3+175和右線RK3+105～RK3+155段覆蓋層厚度為4～6m，其中左線LK3+135～LK3+175段拱頂大多位于土層中，拱腰及以下位于中風化巖層中，地表構筑物主要為鋼結構水渠、民房、木房、盆景等。右線RK3+105～RK3+155段基本位于中風化巖層中，地表構筑物主要為鋼結構水渠、民房、木房、盆景等。為S5f型復合式襯砌施工段落。

2大跨徑隧道工程超淺埋段施工工藝

2．1地表處理

在進行超淺埋施工前，首先需要進行截流處理，可以在原沖溝位置修筑截水溝，將流水引入淺埋段，以此減小地表流水對于工程建設質量的影響。

2．2正洞開挖及初期支護

大跨徑隧道工程超淺埋段開挖施工難度比較大，因此，應該結合施工條件確定施工方案，并且對各個施工環節進行有效配合。由于大跨徑隧道工程超淺埋段開挖面積比較大，因此，必須嚴格控制施工質量。在雙側壁導坑法開挖施工中，首先需要確定注漿超前支護能夠達到設計方案強度要求，然后再進行兩側開挖，并進行支護施工。其次，對左右側的下導坑進行開挖施工，再對導坑進行支護施工。在左右側上下導坑開挖并且支護施工完成后，還需要對開挖中間上部位進行支護施工，然后再開挖中心下臺階。當注漿達到設計強度后，即可拆除洞內臨時支護設施，拆除完成后，即可進行混凝土澆筑施工。

2．3初期支護

(1)錨桿。在大跨徑隧道工程超淺埋段施工中，錨桿支護是一種點狀支護類型。隧道開挖施工完成后，應該將錨桿按照一定間距進行布設，多個錨桿可以形成群錨，在群錨作用下，支護作用效果比較高。在對錨桿進行安裝施工時，首先需要確定孔位，另外，如果在錨桿安裝施工中遇到破碎巖體，則可以進行錨桿加密處理。(2)鋼筋網。在隧道支護施工中，還可以應用鋼筋網進行加固處理，通常情況下，洞外可以分塊施工，而洞內則應該采用鋪掛的施工方式。在鋼筋網鋪設完成后，還應該與錨桿、鋼拱架焊接牢固，在混凝土澆筑時避免晃動，提高施工質量。(3)鋼拱架。在鋼拱架支護施工中，必須嚴格依據設計位置進行安裝，鋼架應該使用鋼筋材料進行縱向聯接，拱腳必須放置在原狀土上，并且在兩邊打上錨桿，避免拱腳發生下沉作用。應該盡量縮短鋼拱架與圍巖之間的距離，如果鋼拱架與圍巖之間的距離比較大，則應該墊塊墊緊。另外，還需要注意的是，鋼拱架截面高度應該盡量與噴射混凝土厚度相同，而且還需要設置保護層。(4)噴射混凝土。在進行混凝土噴射施工時，首先需要對埋設位置進行標志，并且根據工程設計方案嚴格控制混凝土噴射厚度。在施工過程中，應該將系統風壓控制在0．5MPa以上。噴頭與巖面之間的距離應該控制在1m左右。在混凝土噴射施工中，首先需要噴射邊墻，然后再噴射后拱位置，并且分區分段噴射。

2．4仰拱施工

在隧道工程下部開挖施工完成后，應該立即進行仰拱施工。通過實踐研究表明，盡快進行仰拱施工，能夠有效避免出現塌方事故，同時還能夠確保洞內道路的暢通性，有利于進行洞內排水施工。

2．5防排水

在隧道防排水施工中，應該堅持“以防為主、防排結合、控制排放、因地制宜、綜合治理”的施工原則，首先需要加強隧道結構自防水，然后再加強外防水，需要注意的是，對于施工縫、變形縫等位置，更應該加強防水處理，這樣才能確保排水通常，使得隧道工程施工完成后，洞內保持干燥。

2．6二次襯砌

(1)在灌注施工前，首先需要確定周邊移位速率已經明顯降低，同時周邊收斂量能夠達到總收斂量的80%以上。(2)在灌注施工前，還應該確定臺車等施工設備到位，然后再進行灌注施工，當混凝土施工強度達到設計強度70%左右時，才可進行脫模。(3)脫模完成后，應該及時進行混凝土養護，保證混凝土施工質量。

3結語

綜上所述，大跨徑隧道工程超淺埋段施工難度比較大，容易受到周邊環境因素的影響。因此，在施工前，首先需要進行現場勘察，明確施工現場實際情況，然后制定具體的施工方案，在施工過程中，應該加強施工質量控制，合理安排施工工藝，這樣才能保證大跨徑隧道工程超淺埋段施工質量。

參考文獻:

［1］王艷光．淺談公路隧道工程中的超淺埋段施工技術［J］．建筑工程技術與設計，2015，(15):36－36．

［2］董釗，方穎．隧道超淺埋段施工技術探討［J］．建筑工程技術與設計，2015，(20):74－75．

第7篇：超級工程范文

關鍵詞：超支模搭設；超高大跨度；專項工程；施工技術；質量控制

Abstract: with the high and big span structure of development, mould system of high technology used more widely, combining with the project examples summarizes the mode of special project built overspend construction techniques and quality control standards, and other aspects of the content for other similar engineerings.

Keywords: overspend set mode; Ultra large span; Special projects; Construction technology; Quality control

中圖分類號：O213.1文獻標識碼：A 文章編號：

0前言

隨著科技不斷進步和各項工程其使用功能要求日益提高，超高、大跨度混凝土結構不斷增加，該部分結構混凝土施工過程中模板及其支撐體系的施工難度和要求也越來越高。近幾年來我省乃至全國屢有發生因設計計算和施工技術措施不當以及地基基礎下沉等原因導致的支模體系失穩垮塌，造成群死群傷的重大安全事故，給國家和人民的生命財產安全造成巨大損失。本文結合某工程實例，分析超支模專項工程施工要點，并根據施工規范和現場實際情況采取有效措施，以保證超支模搭設得到安全、可靠的實施。

1工程概況

湛江市某小學教學綜合樓工程建筑面積4863.36平方米, 框架七層，總高度為29.8米,板厚度按為H=100。其中首層高5.8米，梁最大截面為B*H=300×800是施工的重點，由于板施工荷載較大，根據《廣東省建設工程高支撐安全管理辦法》的規定，為確保首層高5.8米的梁板模板的堅固、安全、耐用，必須對支撐系統進行設計及驗算。

本高支模參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ 130-2001）和《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》進行設計的。其中，梁高支撐架的設計按B*H=300*800，B*H= 200*500分別進行設計，梁截面大于B*H= 200*500的，按截面按B*H=300*800的設計方案進行施工；梁截面小于B*H= 200*500的一律按B*H= 200*500的設計方案進行搭設。

2模板扣件鋼管高支撐架設計

2.1梁模板扣件鋼管高支撐架設計

2.1.1截面B*H=300*800梁模板扣件鋼管高支撐架的設計（見圖1）

基本尺寸為：梁截面 B×D=300mm×800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.00米，梁底增加2道承重立桿。

圖1梁模板支撐架立面簡圖

采用的鋼管類型為 48×3.5。

2.1.2截面B*H=200*500梁模板鋼管高支撐架的設計（見圖2）

基本尺寸為：梁截面 B×D=200mm×500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.00米，梁底增加0道承重立桿。

圖2 梁模板支撐架立面簡圖

采用的鋼管類型為 48×3.5。

2.2樓板模板扣件鋼管高支撐架設計

搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.60米，立桿的橫距 l=0.60米，立桿的步距 h=1.00米。（見圖3）

圖3樓板支撐架立面簡圖

3超支模搭設專項的施工技術

3.1施工準備

模板支架搭設前，由項目部技術負責人向操作人員進行安全技術交底。交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。安全技術交底形成書面記錄，交底方和施工作業人員應在交底文件上簽字確認。

3.2施工工序

工藝流程為：放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁、板腳手架安裝架設梁底縱橫木枋于腳手架橫桿上梁底模板及側模板安裝架設板底木枋于腳手架橫桿上樓板模板安裝梁、板鋼筋鋪設、綁扎梁、板混凝土澆筑混凝土養護，達到設計強度等級后拆下腳手架可調頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及支撐架。

3.3模板高支撐架的構造和施工要點

模板施工時必須遵守《扣件架規范》的相關要求，此外還要注意以下事項：

3.3.1模板支架的構造要求：

（1）梁板模板高支撐架根據設計荷載采用單立桿；

（2）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；

（3）梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

3.3.2立桿步距的要點

（1）當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；

（1）當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多。

3.3.3整體性構造層的要點

（1）單水平加強層每4米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數大于水平框格總數的1/3；

（2）雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10m設置，四周和中部每15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

（3）高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）設水平加強層。

3.3.4剪刀撐的施工要點

（1）沿支架四周外立面滿設剪刀撐；

（2）中部每隔10m設置。

3.3.5支撐架搭設的施工要點

（1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

（2）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；

（3）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；

（4）地基支座的設計要滿足承載力的要求。

3.3.6施工使用的要點

（1）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

（2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

（3）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。

3.3.6模板支、拆除的要點

（1）梁側模必須在平臺、梁混凝土澆筑48小時后方可拆除。

第8篇：超級工程范文

關鍵詞：超低排放；協同治理；吸收塔

中圖分類號：X773 文獻標識碼：A 文章編號：1671-2064（2017）02-0140-02

1 引言

“超低排放”改造中雖有各種工藝路線，但煙氣協同治理技術則是各種工藝路線中的較為突出的一種。煙氣協同治理技術的最大優勢在于強調設備間的協同效應，充分提高設備主、輔污染物的脫除能力，在滿足煙氣污染物治理的同時，實現經濟、優化及穩定運行。

2 工程項目簡介

華能沁北發電有限責任公司三期2×1000MW機組鍋爐為東方鍋爐廠制造的超超臨界一次中間再熱直流鍋爐，鍋爐BMCR工況蒸發量為3110t/h。本次超低排放脫硫裝置設計入口煙氣量3520432m3/h（標態，濕基，6%O2），原煙氣SO2濃度按3350 mg/m3（標態，干基，6%O2），吸收塔入口粉塵30mg/m3（標態，干基，6%O2）設計，脫硫系統出口（煙囪入口）SO2排放濃度不大于35mg/m3（標態、干基，6%O2），脫硫效率不低于99.0%，煙囪入口粉塵濃度小于5mg/m3（標態，干基，6%O2）[1]。

3 總體方案設計

本次改造總體方案是在原有吸收塔基礎上進行改造，主要原則：（1）本次改造吸收塔拆除最低層噴淋層，在該位置加裝一層托盤裝置，再移位最低層噴淋層至第四層，同時加裝第五層噴淋層，最終配置為：五層噴淋層加一層合金托盤設置。（2）更換原有所有噴淋層及噴嘴，以增加噴淋層覆蓋率。（3）對原氧化風系統進行改造，原噴槍式改造為管網式。（4）拆除原有除霧器，更換成三層屋脊式高效除霧器+一級煙道除霧器。（5）吸收塔煙氣出口由側出方式改為頂出方式。

（1）吸收塔設計。由于本次改造漿液循環停留時間按4.5min進行設計，原有吸收塔漿池無法滿足設計要求，需要對原有漿池進行擴容改造，原有吸收塔漿池部分需要抬高4.16m，改造后的容積為3656m3；其次需要增加一優緦芨叨燃案換除霧器，原有除霧器區域需要增高8m；同時原有吸收塔出口為側出方式，本次改造為頂出方式，因此需要拆除原有吸收塔塔頂，改造后塔頂及彎頭高度11m，改造后的吸收塔總高度達到了60m，這么高的吸收塔頂出改造方式在行業內也尚屬首次，因此吸收塔結構加固進行反復多次的校核計算，以達到結構安全可靠的目的，同時本項目采用低低溫協同治理方式，經過多次CFD流場模擬比對進行設計。（2）煙道設計。該項目設計過程中，凈煙道支撐方案設計難度很大，特別是其中兩個支點跨度斜面距離達到了12m，并且煙道截面尺寸由13400（mm）X19000（mm）變截面至14000（mm）X7000（mm）變截面處于60m高空風、雪載荷均很大，一方面要滿足煙道結構強度的需要，另一方面需要考慮煙道結構方向的穩定性，因此設計時經過多種模擬方案的論證，最后方案確定為通過改造原有煙道，在其頂部開口進行加高、加固，同時保留原有煙道底部三角煙道作為改造后的煙道支撐進行配重，以達到煙道結構穩定平衡的作用，同時又通過煙道縱向加固肋加強從而提高煙道跨度大的結構強度要求。（3）噴淋層設計。通過增加噴淋層噴嘴數量，更換噴嘴形式，從而提高噴淋覆蓋率及提高脫硫效率，本項目每層設置了229個噴嘴，噴嘴設計流量為53m3/h，噴嘴形式多樣有單向雙頭、單向單頭、雙向雙頭。（4）除霧器設計。本次改造拆除原有塔內二層屋脊式除霧器，更換為三層屋脊式除霧器+一級煙道除霧器，除霧器出口霧滴20mg/m3。（5）確定項目主要設計參數。（6）提高脫硫效率及除塵的方式[2]。

石灰石-石膏濕法脫硫工藝的主要功能就是脫除SO2，根據SO2脫除率的影響因素分析，我們針對性的采取一些措施可提高SO2和粉塵的脫除效率：（1）提高液氣比：在兼顧效率與經濟的基礎上增大液氣比；（2）增大漿液霧化效果：選擇多種型式霧化效果的噴嘴；（3）調節漿液pH值：采用大規格漿池；控制Ca/S和廢水中Cl-的排放，調節pH值；（4）煙氣分布的均勻性：優化塔內煙氣流場及增加托盤裝置；（5）增大粉塵粒徑：采用低低溫靜電除塵器增大粉塵粒徑；（6）提高除霧器性能：采用高性能的三級屋脊式除霧器+一級煙道除霧器。

4 運行問題及解決方案

調試運行過程中，出現了一系列問題：（1）滿負荷運行時4號循環泵和5號循環泵發生共振，經過多次試驗及各方的檢查，最后發現是運行人員，因為塔內有泡沫溢流，降低了正常運行液位所致。（2）煙道除霧器壓力值超過設計值，經過檢查為沖洗水閥門內漏，導致沖洗水壓力不足，從而無法沖洗干凈所致。（3）石灰石耗量超過設計值，經過PH計、密度計對比，發現由于PH計沖洗不及時，導致PH計讀數不準，PH過低導致進漿量增加，從而石灰石耗量超標。（4）通過該項目設置的托盤前后壓差比對，測算加裝后的托盤阻力在700-1000pa之間波動，比設計時考慮的1200pa小，在性能上達到了更優的效果。（5）通過運行的數據比較，在其它入口條件相同時，入口溫度越高，出口粉塵越高。

5 結語

華能沁北發電有限責任公司三期2×1000MW機組的超低排放項目改造后的社會意義在于機組滿負荷狀態下，改造前單臺機組每小時SO2脫除量約為10.12噸/小時，改造后單臺機組每小時可脫除SO2量約10.746噸/小時，按年投運7000小時計算，則單臺機組改造后每年可多脫除SO2量4382噸/年，兩臺機組可以多脫除SO2量8764噸/年， 通過減少排放煙氣中二氧化硫和粉塵的含量，達到保護了生態環境、節約物質能源的目的，這在一定程度上做到了清潔生產，給電廠內工作人員和周遍生活的居民營造了一個好的生活環境，另外也提高了物料和能源的利用率，實現了資源的回收利用，減少了人類生產活動對環境的破壞，實現經濟生產的和諧、可持續發展。

參考文獻：

第9篇：超級工程范文

關鍵詞：深基坑工程; 變形監測; 土壓力監測

中圖分類號：TV551.4文獻標識碼：A文章編號：

Study on Monitoring Data of Extra Deep Excavation Engineering

Xiang Xiaobo

(Surveying Institute of Geophysics and Geochemics of Hu'nan Province, Shaoyang 422002,China)

Abstract: Combined with a case, the deformation and soil pressure of excavation engineering was monitored, and the process of partial collapsing was recorded. The base ruler of soil deformation was discussed during deep excavation construction in this paper. The experience can be used by the designer and constructor.

Key words: deep excavation engineering; deformation monitoring; soil pressure monitoring

1 引言

近年來，城市建筑的高速發展和地下空間的充分利用，促進了深基礎的發展，由此帶來在施工期間大量的深基坑開挖和支護的巖土工程問題。根據國內有關深基坑的研究，一般認為深度大于7m的基坑定義為深基坑[1]，大于15m的基坑稱為超深基坑[2]。在深基坑施工過程中，基坑內外的土體將由原來的靜止土壓力狀態向被動和主動土壓力狀態轉變，應力狀態的改變引起圍護結構承受荷載并導致圍護結構和土體的變形，圍護結構的內力和變形中任一量值超過容許范圍，將造成基坑的失穩破壞或對周圍環境造成不利影響[3]。

基坑工程置于力學性質相當復雜的地層中，土壓力等荷載存在較大的不確定性，設計時的簡化和假定與工程實際也存在一定差異；另外，還存在時間和空間的延時，以及降雨、地面堆載、機械撞擊等諸多偶然因素，當前的工程設計在相當程度上還是依耐經驗。因此，進行基坑圍護工程監測，實現信息化施工，是確保當前基坑施工的安全穩定的重要手段。

本文結合某超深基坑工程的監測與塌方事故分析，探索深基坑施工時土體變形的基本規律，以吸取經驗教訓，可供有關設計、施工人員參考。

2、工程背景

南京市某基坑工程，東西長約55m，南北寬約33m，設計m相當于絕對標高20.0m，現自然地面標高約為19.8m，地下構筑物板底設計標高為-16.8～-22.0m（圖1）。基坑東側距基坑約7.5m有一待建建筑，基礎埋深6.0m，為樁基，其余地段場地較開闊。

由于該工程是臨時支護，考慮經濟因素，施工單位為了降低成本多次變更施工支護方案，主要采用土釘支護（圖2），只有基坑東側支護，因多種因素，該基坑工程在施工階段出現幾次滑坡事故。

圖1基坑支護平面圖 圖2 一區土釘支護剖面圖

3、監測項目與方法

3.1 變形監測

深基坑的變形監測主要包括基坑邊坡的沉降觀測、水平位移監測以及對周邊建筑物、管線設備等[4]。本工程周圍地段場地較為開闊，而且是臨時支護，沒有對基坑周圍的沉降進行監測；本次變形監測主要內容為基坑支護深層水平位移測試，測試方法采用在支護面后0.5m土體處鉆孔埋入測斜管。測斜孔鉆孔直徑為110mm，測斜管與水平方向保持垂直；測斜管有兩對方向互相垂直的定向槽，其中一對要與基坑邊線垂直；測斜管內徑為43mm、壁厚5mm的PVC硬塑料管。設置測斜管時，用砂子填滿鉆孔和測斜管之間的縫隙，以使測斜管與土體粘結牢固。

測斜儀采用高精度的CX-3型伺服加速度式測斜儀，性能如下：測頭尺寸為Ф32mm×660mm，量程0o±53o，位移方向為水平向，分辨力±0.02mm／500mm，精度±4mm／15mm,溫度范圍-10o～50oC。

3.2 土壓力監測

土壓力是基坑支護結構周圍土體傳遞給擋土構筑物的壓力，也稱支護結構與土體的接觸壓力，或由自重及基坑開挖后土體中應力重分布引起的土體內部的應力。一般采用土壓力傳感器即土壓力盒進行測試。本次監測土壓力盒采用的是GYH-1型鋼弦式傳感器，測試儀器為GPC-1鋼弦頻率測定儀。

土壓力盒和測斜管中心點距支護面的距離相等（0.5m）；為了防止測斜管對其周圍的土壓力大小產生影響，將土壓力盒布置在距測斜管中心0.5m處。

圖3 監測點布置示意圖 圖4 土壓力豎向布置示意圖

4施工過程監測及結果分析

由于多種原因監測人員進場較晚，進行測點布置時施工已到了制作壓頂梁（見圖2）階段（-12.0m），測點位置受工程進度影響較大。監測點布置示意見圖3（1號測斜管損壞），測斜管自壓頂梁向下布置，5、6、7號測點同時布置測試了土壓力，豎向布置示意見圖4。以下介紹分析2、5、6號測試點情況。

4.1二號測點

2號點位于Ⅱ區（圖1），9月16日自壓頂梁底部向下開挖，并測得第一批數據，22日開挖至壓頂梁下約8m處，發現水平位移過大，為防止破壞，隨后采取一系列的工程措施：

a）9月26日至9月28日：將原挖出的土回填，回填深度至壓頂梁下約3.5m處；

b）10月1日至3日：將壓頂梁上部的土卸去3m（減少基坑上部荷載）；

c）10月7日至9日，施工方抽走了基坑內的積水；

d）10月9日至11日自壓頂梁向下做混凝土攪拌樁；

10月21日，工程用建筑材料堆放在2號點處，11月6號開始第二步開挖，11月17日基坑在2號點位置局部滑坡。

圖5土體深層位移曲線

圖6 不同深度水平位移變化圖

從2號點測試結果可以看出，-0.5m（取壓頂梁底面為0）處最大水平位移達92mm，最大水平位移與基坑深度的比值為10.82‰，遠大于3‰～5‰這一規范要求的報警值，最后失穩局部滑坡也說明本案例中的開挖及支護方式值得商榷。

發現位移過大（-0.5m位移31.525mm；-6.5m位移19.015mm）后采取的回填土、卸載（土）、降水、深層攪拌樁等幾種工程補救措施中，從監測的土體變形看，回填土效果最為明顯。在回填深度以下位置（-3.5、-5.0和-6.5m處）的水平位移值減少得較多，分別達到8.1mm、10.89mm和8.53mm，與變化前相比分別降低了21.3%、35.8%和42%；而在回填深度以上位置（-0.5m和-2.0m處）的水平位移值變化很小， -0.5m和-2.0m與變化前相比分別降低了0.1%和2.6%。這是因為土具有一定粘性，在荷載消失后位移會出現小幅度的回彈。在3.5m（回填深度）以下位置土體的水平位移并不能完全恢復。混凝土攪拌樁是控制基坑土體變形的有效方式，對深層土體效果尤為明顯。

4.2 五、六號測點

5、6號點均是11月16日基坑發生滑坡后設置的觀測點，11月24日開始記錄數據，此時第一步開挖已經結束，開挖深度3.5m；12月1日開始第二步開挖，深度1.5m；其中5號點12月13日上部土體發生滑移，在-1.5m處測得的水平位移為1.179m；12月15日測斜管上部折斷。

（1） 位移監測

圖7水平位移――時間變化曲線

5號點監測結果表明，土體發生局部滑坡基坑水平位移變化有下列規律：

a）土體滑坡發生比較突然，在12h內水平位移增加了10到30倍；

b）混凝土攪拌樁能大大提高了土體破壞的延性，盡管5號測點有記錄的最大水平位移達近1.2m，該點-1.5m以下位置卻沒有發生塌方； 12月30日開始做永久性支護，一直到支護工程結束，也未再次發生破壞。

c）土體的應力釋放后，水平位移減低幅度很小，監測數據顯示不超過最大位移的3%。

6號點監測結果表明，面層的水平位移沿深度范圍有兩次大的調整，第一次是在開挖階段（12月10日至12月13日），調整后-2m處的水平位移大于-0.5m處的位移，第二次發生在12月22日，此時-4.5m處的水平位移大于-0.5m處的位移。從時間上來看第一次是擾動造成的，而第二次是混凝土攪拌樁對支護面位移作用的結果，最終的水平位移隨時間變化曲線與典型的復合土釘支護位移變化曲線相似。

（2）土壓力監測

圖8土壓力――時間變化曲線

由于此項土釘支護工程沒有做支護面層，故可近似認為支護面的土壓力（這里指距離支護面0.5米處的土壓力）為零。

從土壓力測試結果看，5號測點前期較為平穩，在12月5日產生震蕩，后期由于儀表損壞無法測得數據； 6號測點在中期（12月6日到12月26日）產生震蕩，而前期和后期較為平穩。土壓力產生震蕩的主要原因是土體受到擾動作用。在支護完成后，土壓力值趨于穩定時情況；上部位置土壓力值最小，而中部和下部的土壓力值接近最大。

5、結論

（1）深基坑施工開挖是一項涉及結構工程、巖土工程、環境工程等多學科的復雜問題，具有時空效應，施工過程必須加強監測，并應根據監測結果及時調整開挖或支護方式，以確保施工安全，而不能因為是臨時工程而降低工程措施要求，單一的土釘支護在深基坑支護中應謹慎采用。

（2）分步開挖的深度對支護面水平位移和支護的穩定影響明顯。現場測試表明，一次開挖的深度過大會使支護面產生過大的水平位移，即使將原土重新回填大部分水平位移也不能恢復，說明土體結構的破壞不能在短時間恢復。

（3）減小基坑上部（卸土）和側面荷載（回填）能減小水平位移增大的趨勢；而增加上部荷載（堆放材料）和有瞬間荷載（上部土體擾動）出現，能加大支護面的水平位移。

（4）當出現荷載減小或加固等有利于支護體系穩定情況出現時，可能使支護面的水平位移減小，但一般降低幅度不大。

（5）土壓力發生明顯變化一般發生在開挖或采取工程措施階段。支護完成后，土壓力值趨于穩定時，支護面附近土壓力分布是上部較小，中部和下部比較接近。

參考文獻：

[1]劉建航，侯學淵．基坑工程手冊．北京：中國建筑工業出版社，1997．

[2]夏明耀，曾進倫．地下工程設計施工手冊．北京：中國建筑工業出版社，2001．

[3]夏才初，潘國榮等. 土木工程監測技術. 北京：中國建筑工業出版社，2001